靜水壓力

(1)液體中有微氣泡，其體積佔土的體積的1%～3%，所以孔隙水未排出時，土已有體積變化,據此推斷，夯擊瞬間有效動應力已產生。

(2)加壓的活塞與剛性圓桶之間有摩擦力存在，用摩擦力模擬孔隙水中氣泡被壓縮或溶入水中后土的變形不能恢復。

(3)彈簧的彈性係數不是常量(非定比彈簧)，以模擬飽和土的觸變現象，受衝擊后土粒表面結合水變為自由水，且結構破壞,強度降低，但隨着時間的延長而部分恢復。這説明彈簧(即土粒骨架)所承受的是可變化的。

(4)活塞的排水孔徑可變化，以模擬土的透水性的改變.當夯實產生的有效動應力(拉應力)大於土的強度(抗拉強度)時，該點出現裂隙(有的裂隙較快閉合)裂隙使夯點周圍土體透水性增大，孔隙水易排出,而孔隙水壓力則易消散。此外，有效動應力由於重複夯擊而變大,使砂土,粉土在夯點附近局部液化。

透水性極低(如kmm/s)的飽和軟土，強夯只能使土的結構破壞，但難以使孔隙水迅速排出(夯點周圍地面隆起，土的體積無明顯減小)，因而這種土的強夯效果不佳。但如果飽和軟土的透水性好一些(如mm/s),且土中有透水夾層時，只要加固方案選擇得當，則可以達到某種加固效果。夯擊能量大小和土的透水性高低，可能是影響飽和軟土強夯加固效果的主要因素.為了改善這種情況,可考慮先在土中設置袋裝砂井,再進行強夯.或者採用動力置換。後一方法，先在軟土上面做砂墊層,在強夯夯坑種填入碎石，砂等，再夯成粗短碎石樁(長度可達4m以上)。前者先在軟土種打入袋裝砂井,然後再強夯,通過砂井排出孔隙水,便於起到動力固結的作用.這兩種做法可達到預定加固效果。強夯動力置換的設計原理與上節複合地基基本相同。一般的計算不計水箱內的水深，水箱底部向下20米處的靜水壓力（靜水壓強）是： 1000*9.8*20 = 196000 帕 = 196 千帕 。

在彈塑性力學中，常假設靜水壓力作用下，應變與應力服從彈性規律，並且不影響屈服（在特定的屈服準則下 ）。於是很自然地將應力分量分成兩部分，一部分是平均正應力，或稱靜水壓力，另一部分稱為偏量應力張量。P.W.Bridgman曾進行了不同金屬材料在靜水壓力下的拉伸試驗，即著名的Bridgman實驗，發現以下結論：（1）靜水壓力與材料體積的改變近似地服從線彈性規律，若除去壓力，體積變化可以恢復，沒有殘餘的體積變這樣就可以認為各向均壓時體積變化是彈性的；（2）靜水壓力與材料的屈服極限無關，但對於軟金屬、礦物及岩土等材料時，靜水壓力的影響比較明顯，不能忽略，必須放棄這一假設。