枕梁

基於路基縱向裂縫的特點和處治難度，利用土工格柵和級配碎石各自的優良性能，提出了柔性枕梁處治技術。通過有限元分析，研究了不同荷載位置、裂縫寬度、路基側向滑移和不均勻變形等4種情況下，處治路基結構的受力特點。

將土工格柵與碎石綜合使用，形成整體，以發揮各自的優良性能，將此土工格柵內包碎石的組合體命名為柔性枕梁。這2種材料價格便宜、結構簡單、施工方便 ，便於規模化應用。 ^[1] 

1　荷載位置影響分析：

對 4種荷載位置分別進行有限元分析。主要原因是柔性枕梁的設置，使處治部分的結構強度與穩定性均優於正常的路面結構，使有可能再次產生裂縫的位置轉移到柔性枕梁端部。

2　裂縫寬度影響分析：

實際路基縱向裂縫寬度大小變化不一。計算時裂縫寬度取為 2 cm、 5 cm、 10 cm 及 30 cm。

基層應力及面層最大彎沉均隨裂縫寬度的增加而增大 ，但增加幅度較小 ，當裂縫寬度由 2 cm 增加到 30 cm 時，基層應力及路面最大彎沉的平均增長率均小於 8%。 這説明柔性枕梁對縱向裂縫的處治效果較好，在縱向裂縫寬度條件下，柔性枕梁能在很大程度上消除裂縫對路面結構的影響，不會導致路基縱向裂縫反射到路面結構。 ^[1] 

3　土基側向滑移變形影響分析：

假設無任何荷載作用時，在模型裂縫線左側，柔性枕梁底面以下所有土基結點上施加方向向左的位移邊界條件，模擬土基側向滑移。

4　路基不均勻沉降變形影響分析：

假設無任何荷載作用時，在模型裂縫線左側，柔性枕梁底面以下所有土基結點上施加向下的位移邊界條件，模擬土基不均勻沉降。柔性枕梁內應力隨土基不均勻沉降量的增加線性增大，而且增大數值較大。 ^[1] 

1　柔性枕梁模量影響分析：

柔性枕梁的模量主要取決於土工格柵的強度、變形性能和級配碎石的強度 ，但並不是兩者的簡單疊加。在分析柔性枕梁的模量對結構應力及變形的影響時，將柔性枕梁的模量分別取為 35Q、 70Q、 1100和 1500MP_a。

2　柔性枕梁寬度影響分析：

在分析柔性枕梁寬度對結構應力及變形的影響時，柔性枕梁寬度分別取 80cm、120cm、160cm 及200cm。

基層應力及面層最大彎沉隨柔性枕梁寬度的增加而減小，但數值變化相對較小，當柔性枕梁寬度由 80cm 增加到 200cm 時，基層應力及面層最大彎沉的平均減小率均小於4%。 ^[1] 

3　枕梁厚度影響分析：

分析柔性枕梁厚度對結構應力及變形的影響時，將柔性枕梁厚度分別取為10cm、20cm、 30cm及40cm。

柔性枕梁厚度的增加對基層受力及提高結構整體強度效果非常有限。出於經濟性的考慮 ，柔性枕梁厚度不宜過大。在實際處治設計時，柔性枕梁厚度不應超過40cm， 一般取為30cm 左右。 ^[1] 

4　柔性枕樑上調整層厚度影響分析：

柔性枕樑上調整層厚度分別取 0cm、5cm、10cm、15cm及20cm，以計算柔性枕樑上調整層厚度對路面結構的影響。

單從荷載作用的角度，柔性枕梁直接鋪設在基層底部時對受力及提高結構整體強度有利。但是從另外一個角度考慮，當路基存在不均勻沉降變形時，柔性枕樑上調整層厚度對基層應力有一定影響。 ^[1] 

隨着動車組運行速度的不斷提升，車輛運行的安全可靠性顯得尤為重要。對於高速列車而言，其車體枕梁部分是確保整個列車安全運行的關鍵結構之一。根據運用特點，對其進行載荷譜編制和疲勞損傷分析研究在工程應用上有着重要的實際意義。在高速列車載荷譜編制方面已經取得了一些成績，但是對基於不同運用工況下的動車組關鍵結構疲勞損傷的載荷譜建立工作進展較為緩慢。 ^[2] 

枕梁焊接關鍵部位的兩組測點 A和B來觀察工況下的損傷狀況。其中：A點在牽引梁與枕梁焊縫處；B點在牽引銷座與枕梁焊縫處。 ^[2] 

試驗選擇採樣頻率為500Hz，在儘量少佔用存儲空間的同時，保證了數據的完整性。在整個測試過程中，各種干擾信號不可避免地進入數據採集系統，並對測試信號產生干擾。對所得到的數據，首先進行去除零點 漂移、小波處理，提高信噪比並將電信號轉換為應力信號，從而獲得準確的測試結果。再對測點的應力－時間歷 程進行雨流計數，得到所需的應力譜。 ^[2] 

由於進出站及進出庫等工況對測點的損傷影響較大，在一 個交路測試中佔有較大份額。大型高鐵站6次完整的數據依照上述方法計算得到其壽命，並驗證測試次數是否滿足估計平均壽命所需的最小值，對其均值進行了計算。 ^[2] 

1　某特大高鐵站進站工況：

1)　數據提取與計算

根據隨車裝載 GPS的座標信號，找到所需的進站數據段，選取了6次該試驗列車進站的數據進行分析，其中5次均承擔同 一 交路。根據慣例，每日同一車次應停靠同一站台，那麼可以近似認為，這6次所取得的數據 段運行交路相同。在同 一 交路中，可以認為動車組的運用狀態是相對穩定的。 ^[2] 

2)　數據置信度和均值

假設測點的對數當量壽命遵循正態分佈，則母體的平均值即母體中值，由母體中抽取的子樣平均值即母體中值估計量。對數中值疲勞壽命9．2345作為母體中值的估計量時，可以滿足置信度與相對誤差的要求。 ^[2] 

2　出入動車段工況：

1)　數據提取與計算

一般情況下動所內線路多選用12號道岔，伴有小半徑曲線，並在進出庫中有頻繁的啓停及加減速，但是動車組在此過程平均速度較小，約為10km/h。由於影響因素眾多，故難以對動車組進出庫工況下枕梁關鍵點損傷有直觀認識。 ^[2] 

2)　壽命均值評估

對於小子樣試驗評估常選用Bootstrap方法，但此法通常要求子樣數n≥5較合適。而試驗由於進出庫的數據段較為有限，故採用半經驗虛擬增廣子樣法使子樣數增至5，從而滿足 Bootstrap方法的要求。 ^[2] 

有超過16條到發線並有多條線路交匯的高鐵站即為大型高鐵站。由此可知，試驗列車所經過的3個省會城市高鐵站均滿足上述條件。由於空間不足和線路交匯等原因，在進出這些車站時會經過眾多小曲線和較小號道岔。

由於各站進出線路不同，無法直接對其損傷影響進行對比。

考慮某些高鐵站高速與普速列車混跑，路況較差，並且建在市區，而有些車站建在較為偏遠的郊區，地域空曠、不受城市原有建築影響等因素有一定關係。 ^[2] 

因 300 公里動車組枕梁組成焊接工藝複雜，導致焊接後變形較大，造成枕梁組成平面度超差。如何有效地控制並消除枕梁組成的焊接變形，就成了一個非常關鍵的技術難點。 ^[3] 

枕梁組焊過程其實就是枕梁下蓋板和枕梁型材在焊接局部區域加熱後又冷卻凝固的熱過程 ，但由於不均勻温度場 ， 導致焊件不均勻的膨脹和收縮，從而使焊件內部產生焊接應力而引起焊接變形。常見的焊接應力有： ^[3] 

（一）縱向殘餘拉伸應力

因我們後面假定其自動焊焊縫在縱向所受的應力是對等的，又因枕梁縱向沿長度方向的變形對平面度的影響不大，因此縱向應力及變形不作贅述。

（二）橫向拉伸殘餘應力

造成的枕梁下蓋板在厚度方向產生的彎曲變形的應力。研究沿厚度方向的應力及焊接變形。在此，還需要增加幾個很重要的假定。

由於焊接變形方向很多，因素也很多，僅就撓度方向變形做工藝設計方案。

1。 由於焊接變形撓度過大，從預製反變形角度考慮，由於撓度約為 15mm，預製撓度為 12mm。在自動焊胎位上，厚度方向增加了 12mm進行預製反變形。

2。 在下蓋板的反面增加了工藝支撐，起到加強作用，減少變形量。 ^[3] 

3。 調整了枕梁組成的焊接順序，先進行下蓋板反面角焊縫的焊接，然後再焊接枕梁內部筋板。

4。 實際生產中，可能會由於很多因素的影響，包括人機物料環都有可能導致枕梁平面度的超差，為此，制定了一套比較簡易的工藝調修方案。 ^[3]