應力應變曲線

在工程中，應力和應變是按下式計算的：

應力（工程應力或名義應力）

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應變（工程應變或名義應變）

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式中，P為載荷；A為試樣的原始截面積；L₀為試樣的原始標距長度；L為試樣變形後的長度。

從此曲線上，可以看出低碳鋼的變形過程有如下特點：

當應力低於σe 時，應力與試樣的應變成正比，應力去除，變形消失，即試樣處於彈性變形階段，σe 為材料的彈性極限，它表示材料保持完全彈性變形的最大應力。

當應力超過σe 後，應力與應變之間的直線關係被破壞，並出現屈服平台或屈服齒。如果卸載，試樣的變形只能部分恢復，而保留一部分殘餘變形，即塑性變形，這説明鋼的變形進入彈塑性變形階段。σs稱為材料的屈服強度或屈服點，對於無明顯屈服的金屬材料，規定以產生0.2%殘餘變形的應力值為其屈服極限。

當應力超過σs後，試樣發生明顯而均勻的塑性變形，若使試樣的應變增大，則必須增加應力值，這種隨着塑性變形的增大，塑性變形抗力不斷增加的現象稱為加工硬化或形變強化。當應力達到σb時試樣的均勻變形階段即告終止，此最大應力σb稱為材料的強度極限或抗拉強度，它表示材料對最大均勻塑性變形的抗力。

在σb值之後，試樣開始發生不均勻塑性變形並形成縮頸，應力下降，最後應力達到σf時試樣斷裂。σf為材料的條件斷裂強度，它表示材料對塑性的極限抗力。

上述應力-應變曲線中的應力和應變是以試樣的初始尺寸進行計算的，事實上，在拉伸過程中試樣的尺寸是在不斷變化的，此時的真實應力S應該是瞬時載荷（P）除以試樣的瞬時截面積（A），即：S=P/A；同樣，真實應變e應該是瞬時伸長量除以瞬時長度de=dL/L。真應力-真應變曲線，不像應力-應變曲線那樣在載荷達到最大值後轉而下降，而是繼續上升直至斷裂，這説明金屬在塑性變形過程中不斷地發生加工硬化，從而外加應力必須不斷增高，才能使變形繼續進行，即使在出現縮頸之後，縮頸處的真實應力仍在升高，這就排除了應力-應變曲線中應力下降的假象。

脆性是岩石的一種重要性質,岩石的許多力學行為都與其脆性有關。總結現有的基於強度、應力–應變曲線、加卸載試驗、硬度、礦物成分等脆性指標,並詳細分析這些指標在評價岩石脆性時的侷限性。為合理、準確評價岩石的脆性程度,提出一種建立在應力–應變曲線峯後應力降的相對大小和絕對速率基礎上、能夠考慮岩石塑性屈服特性和應力狀態影響的新的脆性指標,並開展單軸和三軸壓縮實驗對新指標進行檢驗 ^[1]  。

試驗結果表明:水泥砂漿和大理岩脆性程度均隨圍壓增大而減小,相同應力狀態下大理岩脆性程度均大於水泥砂漿,這與二者實際脆性程度相符;單軸試驗條件下灰巖、大理岩、花崗岩和紅砂岩的脆性程度依次減小,破壞時的軸嚮應變逐漸增大,這與"應變越低脆性程度越大"吻合。試驗結果可很好地驗證該脆性指標的可靠性,研究成果對豐富和改進現有的岩石脆性特徵評價方法具有重要意義 ^[2]  。

採用Gleeble-1500D熱模擬試驗機對TB8鈦合金進行了常温壓縮變形試驗,温度為恆温25℃,應變速率範圍為0.01~10 s-1。研究了TB8合金常温下流變應力行為,對合金的常温變形機制進行初步的探討。實驗結果表明:TB8材料具有明顯的應變速率敏感性,並得到固溶態TB8材料的數學模型。模型計算結果和實驗結果顯示,該模型可以較好地預測固溶態TB8材料在冷變形時的塑性流動應力。