高爐悶爐

高爐悶爐是高爐配套熱風爐的一種狀態（燃燒、送風、換爐、悶爐），悶爐就是熱風爐停止燃燒，保温狀態。

由於鍊鋼系統的影響，鐵水處理困難，首鋼長治鋼鐵有限公司(全文簡稱長鋼)鍊鐵廠於2014年2月24日一26 Et對8號高爐悶爐61 h 20 min，於3月1日一3月3 Et對9號高爐悶爐68 h 50 min，開爐後在較短的時間內達到了正常冶煉水平。休風前鍊鐵廠及八、九高爐車間制定了詳細的停、復風計劃，在實際生產中嚴密組織，認真貫徹，保證了順利停風，實現了快速達產達效。

基本要領：

1、按高爐長期休風順序操作完畢後各個開口要嚴密封閉以防空氣進入燃燒焦炭，同時也為順利復風創造條件(見休風與復風)。悶爐前幾天內要適當提高爐温及生鐵含錳量並降低爐渣鹼度，以清洗爐缸。

2、對悶爐料的質量要求與開爐時的裝爐料相同，裝料的方法亦與開爐時相似，即爐子停下後爐缸、爐腹全是焦炭，往上是焦炭負荷逐漸增加的輕料。為降低爐頂温度通常在料面上壓一層粉礦或水渣。悶爐料的總焦比依悶爐時間長短而定，可在1.2～3.5之間的較大範圍內選定 ^[1]  。

悶爐料主要由機燒和自產球團組成；焦炭有自產瑞達焦炭和外購焦炭，焦炭比例為40%自產瑞達焦炭+60%外購焦炭。

在悶爐前，兩座高爐受外圍影響較大，休風次數較多，導致爐缸工作狀態都不活躍。

1 八高爐情況

8號高爐2月份休風率高達5．845%，休風次數多，休風時間長，且在24日悶爐前的22日、23日連續2 d均有休風，22日休風近15 h後高爐風量水平僅恢復至2 200 m3/min，風量長時間達不到全風水平，長時間不能全風作業，高爐爐缸工作狀態受到很大的影響，具體表現在三個方面。

1)5．2 m爐缸中心點温度下降。進人2月份，5．2m爐缸中心點温度開始逐步下行，從月初的241℃逐步下行至13日的230℃，隨後又緩慢上行至悶爐前的234℃。

2)高爐壓差升高。進人2月份後，高爐壓差逐步升高，透氣性指數逐步從1月份的10．23下降至最低9．1左右。

3)爐前南北場出渣鐵狀況惡化。隨着爐缸活性的變差，爐前南北場開始出現出渣鐵不均勻現象，直至悶爐前表現明顯，南場出鐵多、出渣少，經常出至第二罐末期才見渣，北場渣多鐵少。

2 九高爐情況

9號高爐因外圍影響，於2月22日非計劃休風17 h 13 min，23日，堵5個風口，送風風量為2 300rn3/min，維持低冶強，導致連續化風口。2月26日-28日期間，停含鈦球團護爐，高爐風量維持在3 000m /min左右，慢風次數頻繁，導致爐缸工作狀態變差 ^[2]  。

悶爐時應抓好高爐的密封措施，防止空氣入內，悶爐後應處理煤氣，控制冷卻水量至正常的30%～50%以下。正確選擇悶爐料結構是保證開爐後爐缸熱量充足、加速殘渣鐵熔化及出鐵出渣的關鍵。

1 送風制度

（1）八高爐

復風選定北鐵口為開風后工作鐵口，堵14個風口，開l8號、19號、20號、1號、2號、3號6個風口送風，風口總面積為0．071 7 rn2，有利爐內渣鐵的排放。加風原則為：探尺下料正常；不出現崩滑料；爐頂温度在規定範圍內。開風口的原則按單個風口進風量為165 m3/min掌握，保證合適的風速和鼓風動能。

（2）九高爐

復風選定南鐵口為開風后工作鐵口，開13號、l4號、15號、16號、17號、18號、19號、20號共8個風口送風，風口總面積為0．092 4 m ，前期送風風量為1000ms/rain，風速為180 rrds。

2 造渣制度

八高爐復風礦批的機燒和球團比例為50%、50%，二元鹼度為1．05；九高爐復風礦批機燒和球團的比例是58%、42%，鐵水 [S瀘1．5%，爐渣二元鹼度為1．08(正常爐況燒結比為70%，爐渣二元鹼度為1．18)，以保證合i舌的爐渣鹼度且爐渣具有良好的流動眭。

3 裝料制度

為保證復風后煤氣流的合理分佈和復風時煤氣流的連續性和穩定性，在裝料制度上採取的調整措施為：復風后採用同位角為C：25 0：25 的布料矩陣。

1 八高爐恢復情況

8號高爐於2月26日18：O0開始送風，指定風量為800 m3/min，開風后透氣性為2．5，熱風壓力為169 kPa，頂温前期升温較快，A(東北方向)、B(東南方向)、D(西北方向)點迅速升至350℃，C點(西南方向)升至135℃，頂温偏差較大，但高爐料柱總體透氣性較好。送風后打開北場鐵口噴吹，開風1 h後測風口水温差，測得工作風口水温差為6．0℃左右，其餘風口為0．3℃左右。於21：00捅開4號、17號風口後加風至900 m3/min，開風6 h後北場鐵口大吹並帶有少量鐵水，堵北場鐵口，於2月27日0l：30出第一爐鐵({ Si }=3．5%)，出鐵量約30 t。期間由於爐缸工作狀態不佳，風口漏水，休復風兩次，後逐步捅開風口恢復爐況。經過7 d的爐況恢復，高爐各項參數基本恢復到正常生產水平，高爐日產達到3000t，焦比為343 kg/t，燃料比為500 kg/t。

2 九高爐恢復情況

9號高爐於3月3日22：48送風，指定風量為600 m3/min，風壓為33 kPa，熱風温度為700℃，爐頂温度表現為面北和麪南兩個方向180℃左右(偏低)，面東北和東南兩個方向370℃左右(升温較快)，

工作風口方向煤氣流較旺，下第一批焦炭後，四點頂温開始趨於平穩，頂温曲線分叉現象得以改善，壓量關係較平穩。於23：25出第一爐鐵( [Si]=2．78%、 [S]=0．012%，渣R =1．12)，出鐵量約40 t。期間根據爐況及時調劑，經過6 d的時間，爐況開始明顯好轉，爐温相對穩定，逐步捅開風口，高爐各項參數及各經濟技術指標基本恢復到正常生產水平。

1 快速加熱爐缸

快速加熱爐缸對能否順利開爐至為關鍵。在爐缸未充分加熱前，要儘量避免低温爐渣和鐵水流入爐缸，以免進一步惡化爐缸工作狀態。

1)選擇全焦填充爐缸，可使爐缸升温陝、熱效率高。

2)選擇合適的全爐焦比，合理安排開爐料位置。

此次開爐，兩座高爐的全爐焦比都在3 000 kgCt以上，安排造渣料在爐腰中下部。較高的全爐焦比為快速加熱爐缸提供了充足的熱量，較高的空焦、正常料位置為提升爐缸熱度贏得了寶貴時間。

3)放棄傳統開爐常配加的螢石，也為爐缸節省了額外的熱量支出。

2 提高料柱透氣性

1)選用高質量的人爐原燃料。焦炭平均粒度在45 mm左右，燒結礦全為現產料。

2)全爐焦比使得在快速加熱爐缸的同時提高了料柱透氣性。

3)本次開爐全部採用循環料再加淨焦[5(A+B)+C]，單獨加淨焦有利於煤氣的分佈，也提高了料柱透氣性。

3 保持合適的冷卻強度

充分關注高爐冷卻壁與爐缸、爐底温度的走勢，既滿足高爐保持合理爐型和長壽的要求，又可以此分析爐缸工作狀態和渣皮穩定性。因而，應適時調整冷卻水的進水温度，保持合適的熱流強度。

1、悶爐前最後一次鐵必須出乾淨，出鐵後休風。休風及煤氣處理程序與長期休風相同。休風后卸下風管，風口、渣口、鐵口均用泥堵嚴，並在風口、渣口外砌磚。

2、悶爐期間要經常對各開口的封閉情況和爐體的嚴密性進行檢查，發現有吸入空氣處要立即封閉。如發現漏水更要即刻處理。

3、悶爐期間爐內殘存的渣、鐵將冷凝，使復風后的出鐵工作非常困難。如果悶爐時間短(例如10天以內)，復風操作可按長期休風后的復風進行；如悶爐時間長，復風操作宜按處理爐缸凍結的方法進行 ^[3]  。