不鏽鋼蝶閥

不鏽鋼蝶閥作為一種用來實現管路系統通斷及流量控制的部件，已在石油、化工、冶金、水電等許多領域中得到極為廣泛地應用。在已公知的蝶閥技術中，其密封形式多采用密封結構，密封材料為橡膠、聚四氟乙烯等。由於結構特徵的限制，不適應耐高温、高壓及耐腐蝕、抗磨損等行業。現有一種比較先進的蝶閥是三偏心金屬硬密封蝶閥，閥體和閥座為連體構件，閥座密封表面層堆焊耐温、耐蝕合金材料。多層軟疊式密封圈固定在閥板上，這種蝶閥與傳統蝶閥相比具有耐高温，操作輕便，啓閉無磨擦，關閉時隨着傳動機構的力矩增大來補償密封，提高了蝶閥的密封性能及延長使用壽命的優點。

但是，這種蝶閥在使用過程中仍然存在以下問題：

一、由於多層軟硬疊式密封圈固定在閥板上，當閥板常開狀態時介質對其密封面形成正面沖刷，金屬片夾層中的軟密封帶受沖刷後，直接影響密封性能。

二、受結構條件的限制該結構不適應做通徑DN200以下閥門，原因是閥板整體結構太厚，流阻大。

三、因三偏心結構的原理，閥板的密封面與閥座之間的密封是靠傳動裝置的力矩使閥板壓向閥座。正流狀態時，介質壓力越高密封擠壓越緊。當流道介質逆流時隨着介質壓力的增大閥板與閥座之間的單位正壓力小於介質壓強時，密封開始泄漏。

高性能三偏心雙向硬密封蝶閥，

其特徵在於：所述閥座密封圈由軟性T形密封環兩側多層不鏽鋼片組成。

不鏽鋼蝶閥(12張)

閥板與閥座的密封面為斜圓錐結構，在閥板斜圓錐表面堆焊耐温、耐蝕合金材料；固定在調節環壓板之間的彈簧與壓板上調節螺栓裝配一起的結構。這種結構有效地補償了軸套與閥體之間的公差帶及閥杆在介質壓力下的彈性變形，解決了閥門在雙向互換的介質輸送過程中存在的密封問題。

採用軟性T型兩側多層不鏽鋼片組成密封圈，具有金屬硬密封和軟密封的雙重優點，無論在低温和高温情況下，均具有零滲漏的密封性能。試驗證明池正流狀態（介質流動方向與蝶板轉動方向相同）時，密封面的壓力是傳動裝置的力矩和介質壓力對閥板的作用產生的。正向介質壓力增大時閥板斜圓錐表面與閥座密封面擠壓越緊，密封效果越好。

當逆流狀態時，閥板與閥座之間的密封靠驅動裝置的力矩使閥板壓向閥座。隨着反向介質壓力的增大，閥板與閥座之間的單位正壓力小於介質壓強時，調節環的彈簧在受載後所儲存的變形能補償閥板與閥座密封面的緊壓力起到自動補償作用。

因此本實用新型不像現有的技術那樣，在閥板上安裝軟硬多層密封圈，而是直接安裝在閥體上，在壓板和閥座中間增設調節環是十分理想的雙向硬密封方式。它將可取代閘閥、截止閥及球形閥本類閥門在管道中一般應當水平安裝。

(1)中心密封蝶閥

(2)單偏心密封煤閥

(3)雙偏心密封蝶閥

(4)三偏心密封跺閥

(1)軟密封蝶閥。

(1)密封副由非金屬軟質材料對非金屬軟質材料構成。(2)密封副由金屬硬質材料對非金屬軟質材料構成。

(2)金屬硬密封蝶閥。密封副由金屬硬質材料對金屬硬質材料構成。

(1)強制密封蝶閥

(1)彈性密封蝶閥。密封比壓由閥門關閉時閥板擠壓閥座，閥座或閥板的彈性產生

(2)外加轉矩密封蝶閥。密封比壓由外加於閥門軸上的轉矩產生

(2)充壓密封蝶閥。密封比壓由閥座或閥板上的彈件密封元件充壓產生

(3)自動密封蝶閥。密封比壓由介質壓力自動產生。

(1)真空蝶閥。工作壓力低於標堆大氣歷的蝶閥。

(2)低壓蝶閥。公稱壓力PN＜1．6MPa的蝶閥。

(3)中壓蝶閥。公稱壓力PN為2．5--6．4MPa的蝶閥。

(4)高壓碟閥。公稱壓力PN為10。0--80．0MPa的蝶閥。

(5)超高壓蝶閥。公稱壓力PN＞100MPa的蝶閥。

(1)高温蝶閥。t＞450 C的蝶閥

(2)中温碟閥。120 C＜t＜450 C的蝶閥

(3)常温蝶閥。一40C＜t＜；120 C的蝶閥

(4)低温蝶閥。一100＜t＜一40 C的蝶閥

(E)超低温蝶閥。t＜一100 C的蝶閥

(1)對夾式蝶閥

(2)法蘭蝶閥

(3)支耳式蝶閥

(4)焊接式蝶閥

1、不鏽鋼蝶閥的優點

1、啓閉方便迅速、省力、流體阻力小，可以經常操作。

2、結構簡單，體積小，重量輕。

3、可以運送泥漿，在管道口積存液體最少。

4、低壓下，可以實現良好的密封。

5、調節性能好。

1、使用壓力和工作温度範圍小。

2、密封性較差。

不鏽鋼蝶閥按結構形式可分為偏置板式、垂直板式、斜板式和槓桿式。按密封形式可分為較密封型和硬密封型兩種。軟密封型一般採用橡膠環密封，硬密封型通常採用金屬環密封。

按連接型式可分為法蘭連接和對夾式連接；按傳動方式可分為手動、齒輪傳動、氣動、液動和電動幾種。

不鏽鋼蝶閥鏽蝕原因分析及解決方法

不鏽鋼蝶閥在使用過程中出現鏽蝕現象。經過金相組織分析、染色試臉、熱處理試臉、SEM等試驗分析，找到了材料鏽蝕的關鍵因素是因為材料中沿晶界的碳化物析出形成貧鉻區，從而造成不不鏽鋼蝶閥鏽蝕。

材質為CF8M的不鏽鋼蝶閥在使用過程中出現鏽蝕現象。奧氏體不鏽鋼經正常熱處理後，室温下組織應為奧氏體，耐蝕性能很好。為了分析蝶閥的鏽蝕原因，在其上取樣進行分析。

1、試驗方法

取樣進行化學成分分析(判斷是否符合標準要求)、金相組織檢查、熱處理工藝試驗及SEM分析。

2、試驗結果及分析

2.1化學成分

化學成分分析結果及標準成分。

2.2金相分析

從出現鏽蝕現象的蝶閥上切取了金相試樣，經磨製拋光後，用三氯化鐵水溶液腐蝕，在Neophot-32金相顯徽鏡上觀察分析，其金相組織由奧氏體與另一種析出物組成。從理論上講奧氏體不鏽鋼經正常熱處理後，應得到均一奧氏體組織。組織中出現的另一析出物究竟是何組織，有兩種判斷：一是σ相，另一種是碳化物。σ相與碳化物形成的條件不同，但都具有一個共同的特點，那就是造成奧氏體不鏽鋼對晶間腐蝕的敏感性。

首先採用了雜色法進行σ相的鑑別。採用鹼性赤血鹽水溶液(赤血鹽10g+氫氧化鉀10g+水100ml)，試樣在該試劑中煮沸2~4min後，鐵素體呈黃色，碳化物被腐蝕，奧氏體呈光亮色，σ相由褐色變為黑色。用上述方法將從蝶閥上切取的試樣在鹼性赤血鹽水溶液中煮沸4min後，在顯徽鏡下觀察，析出物保持了原形貌，未發現明顯變化。因此決定採用熱處理的方法進一步試臉分析。2.3熱處理試驗分析。

相是一種鐵鉻原子比例大致相等的金屬間化合物。化學成分、鐵素體、冷變形、温變都不同程度地對σ相形成產生影響。採用染色法試驗，在顯微鏡下觀察析出相變化不明顯，故採用了熱處理的方法來鑑別σ相。有關資料介紹，σ相通常是在500~800℃長期時效中形成的。這是因為較高的温度下時效有利於鉻的擴散。再高温度加熱σ相將開始溶解，溶解完畢至少要在920℃以上。在高於σ相的穩定温度加熱可使之消除。形成σ相所需時間雖然很長，但消除σ相一般只要短時間加熱即可。根據這一理論，制定了熱處理工藝，觀察組織中的析出相是否可以消除。將從蝶閥上切取的試樣加熱到940℃，保温30min，然後在Neophot-32金相顯微鏡上觀察分析。經熱處理後的試樣中的析出相沒有消除，並保持原形貌，由此證明了該組織中的析出相有可能不是σ相。

2.3SEM分析

有時鋼中出現的相，採用任何染色的方法均無法辨別其頗色，可採用SEM的分析方法來鑑別。因為已知σ相為鐵與鉻的化合物，含鉻量為42%~48%，通過EDS定性和定量分析測出未知相的組成元素及其含量，從而確定未知相。

EDS分析結果表明，析出物的含鉻量為33.6%，明顯高於基體中的Cr含量16.3%，而σ相的含鉻量是42%~48%，因而否認析出相為σ相。綜合染色試臉、熱處理試驗的結果，認為不鏽鋼蝶閥組織中的析出相不是σ相。經SEM觀察析出相為一種共晶組織，是以鉻為主的碳化物。

不鏽鋼蝶閥的材料為鎳鉻奧氏體不鏽鋼，這種材料一般都在固溶狀態下使用。在室温狀態下，其組織為奧氏體，奧氏體不鏽鋼在廣泛的腐蝕介質中特別是大氣中具有良好的抗腐蝕能力。對不鏽鋼蝶閥鏽蝕的原因分析如下：

①綜合上述各項試驗的結果，可判定蝶閥材料組織中析出相不是σ相，故蝶閥的鏽蝕現象不是由σ相引起的。

②通過SEM觀察，確認蝶閥的組織中析出相是以鉻為主的碳化物，這種共晶組織沿晶界分佈。EDS分析結果表明這種分佈在晶界上的碳化物鉻含量明顯高於基體。這種碳化物是M23C6型。隨碳化物的析出，又得不到鉻的擴散補充時，以碳化鉻的形式沿奧氏體晶界析出，在碳化物周圍形成貧鉻區，從而奧氏體不鏽鋼晶界易被腐蝕。所以沿晶界析出的碳化物是造成蝶閥鏽蝕的主要原因。

③經固溶處理後的奧氏體不鏽鋼，由於在高温加熱時大部分碳化物被溶解，奧氏體中飽和了大量的碳與鉻，並因隨後的快速冷卻而固定下來，使材料有很商的耐腐蝕性。因此應嚴格控制熱處理工藝，固溶處理時將工件加熱至高退，使碳化物充分溶解，然後迅速冷卻，得到均一奧氏休組織。固溶處理後，如果採用緩慢冷卻，在冷卻過程中碳化鉻將沿晶界析出，從而導致材料耐腐蝕性能降低。